垃圾滲濾液、糞便污水與城市污水同步脫氮除碳中試*
導(dǎo)讀:：為解決垃圾滲濾液、糞便污水與城市污水氮和有機(jī)物達(dá)標(biāo)排放問題,，以實(shí)際混合污水為進(jìn)水,，采用實(shí)際倒置A2/O工藝的模擬反應(yīng)器,，進(jìn)行了中試規(guī)模的正交試驗(yàn),。結(jié)果表明,，水力停留時(shí)間起決定性控制作用,，延長水力停留時(shí)間是提高除污效果最為簡捷有效的手段;當(dāng)滲濾液,、糞便污水和城市污水混合比為0.2:1.0:400,、水溫為28～34℃,、泥齡為20d時(shí),，最優(yōu)運(yùn)行參數(shù)為HRT=11h,、DO=3mg/L,、R=100%、r=200%,，此時(shí)COD,、NH3-N和TN平均去除率分別為85.0%、96.5%和65.1%,，出水濃度滿足國家一級(jí)A排放標(biāo)準(zhǔn),，三種污水同時(shí)處理同時(shí)達(dá)標(biāo)。較常規(guī)工況,，COD,、NH3-N和TN去除率分別提高了8.2%、23.2%和19.2%,，氮的去除率漲幅較大,，工藝優(yōu)化后有效解決了混合處理后面臨的脫氮率低的嚴(yán)重問題。因試驗(yàn)水溫與廣州地區(qū)常水溫接近,，故結(jié)果具有一定代表性,。研究同時(shí)證明，糞便污水可做為外加碳源,，適量的添加到城市污水處理系統(tǒng)中,，提高生化處理效率。
關(guān)鍵詞：垃圾滲濾液,，糞便污水,，城市污水，脫氮,，除碳,，倒置A2/O工藝,，正交試驗(yàn)，水力停留時(shí)間
垃圾滲濾液,、糞便污水含有高濃度的有機(jī)物和氨氮[1-2],，以場內(nèi)或場外處理為主[2-6]。因場內(nèi)處理投資大,、處理能力有限等問題，場外處理逐漸引起人們的關(guān)注[7-9],。廣州市大坦沙污水廠自2005年起,，接納滲濾液、糞便污水分別與城市污水同步處理,。實(shí)踐表明,，因污染物濃度高、進(jìn)入時(shí)間不定及接入方式不當(dāng)?shù)仍?，微生物活性下降,，反?yīng)池和濃縮池“死泥”增多，出水水質(zhì)受到不同程度的影響,，其中以總氮最為嚴(yán)重[10,，11]。該廠三期處理系統(tǒng)未來還將有同時(shí)接納滲濾液和糞便污水的任務(wù),，如何保證氮和有機(jī)物的達(dá)標(biāo)排放迫在眉睫,。筆者前期研究了滲濾液與城市污水、糞便污水與城市污水同步脫氮除碳[12-15],，以及滲濾液,、糞便污水與城市污水混合比例[16]的有關(guān)問題;文獻(xiàn)[17]僅是分析了滲濾液與城市污水、糞便污水與城市污水分別合并處理的效果,，但對(duì)于三種污水同步脫氮除碳的研究目前還未見報(bào)道,。為此，本研究采用大坦沙污水廠三期處理工藝的模擬反應(yīng)器,，以實(shí)際混合污水為進(jìn)水,，在現(xiàn)場進(jìn)行了中試，確定了關(guān)鍵影響因素的顯著性和最優(yōu)工況,，代表性工況下實(shí)現(xiàn)了三種污水氮和有機(jī)物同時(shí)處理同時(shí)達(dá)標(biāo),。
1 試驗(yàn)裝置與方法
1.1 試驗(yàn)裝置
試驗(yàn)裝置如圖1所示。該裝置為鋼板焊接而成,，模擬大坦沙污水廠倒置A2/O工藝設(shè)計(jì),。前端為調(diào)節(jié)池，內(nèi)設(shè)攪拌機(jī),，保證滲濾液,、糞便污水和城市污水混合均勻,。裝置主體有效體積約4m3，長×寬=4.51m×0.8 m,，有效水深為1.1m,。用隔板分成缺氧池、厭氧池,、好氧1池和好氧2池,，體積比例約為1：0.5：1.25：1.25。缺/厭氧池設(shè)有攪拌機(jī),。好氧池尾部設(shè)混合液回流管,，底部設(shè)有微孔曝氣器。末端為沉淀池,，長×寬=1.5m×0.8m,，有效水深為0.5m，泥斗高為0.68m,，有效體積約0.9m3,，底部設(shè)排泥管和污泥回流管。
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圖1 中試裝置 Fig. 1 Schematic diagram of test installation |
1.進(jìn)水泵 2.空氣壓縮機(jī) 3.轉(zhuǎn)子流量計(jì) 4.污泥回流泵5.混合液回流泵 6.電動(dòng)攪拌機(jī) 7.微孔曝氣器 8.在線DO儀 9.排泥管 10.出水管 I.調(diào)節(jié)池 II.缺氧池 III.厭氧池 IV.好氧1池V.好氧2池 VI.沉淀池
1.2 試驗(yàn)設(shè)計(jì)
活性污泥法去除氮和有機(jī)物是多種底物和多種微生物相互耦合反應(yīng)的結(jié)果,，其過程變化受多種因素影響,，單一參數(shù)變化而其他參數(shù)不變的情況是不存在的[18]免費(fèi)。因此,，本研究采用正交試驗(yàn)方法,，考察多參數(shù)共同作用下處理效果，判斷影響因素的顯著性,，確定最優(yōu)工藝條件,。
根據(jù)實(shí)際運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)，將水力停留時(shí)間,、好氧池溶解氧濃度,、污泥回流比和混合液回流比4個(gè)可控參數(shù)選為考察因素，每個(gè)因素選擇3個(gè)代表性水平,，如表1。
表1 正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)
Tab.1Scheme of orthogonal test
|
因素 |
A： HRT/h |
B： DO/( mg.L-1) |
C： R/% |
D： r/% |
|
|
水平 |
1 |
11 |
2.0 |
60 |
100 |
|
2 |
9 |
3.0 |
80 |
200 |
|
|
3 |
7 |
4.0 |
100 |
300 |
|
1.3 試驗(yàn)方法
滲濾液、糞便污水和城市污水分別取自廣州市興豐垃圾填埋場、廣州市白沙河無害化處理廠和大坦沙污水廠沉砂池出水,，在調(diào)節(jié)池按0.2:1.0:400的體積比[16]混合,，水質(zhì)見表2,。其中，糞便污水COD/ TN為14.6，BOD/COD為0.62,，碳源豐富,，可生化性較好。與城市污水和滲濾液混合后,，混合污水C/N比為5.9，BOD/COD為0.75,，較城市污水C/N比(C/N比=5.4)和B/C比(B/C比=0.43)分別增加了9.3%和74.4%,，較滲濾液C/N比(C/N比=3.8)和B/C比(B/C比=0.34)分別增加了55.3%和120.6%，與糞便污水混合處理對(duì)于城市污水,，特別是南方地區(qū)低碳源城市污水生化處理[16]有益,，也利于降低滲濾液處理難度。
表2 用水水質(zhì)
Tab.2 wastewater quality
|
項(xiàng)目 |
COD /(mg.L-1) |
NH3－N /(mg.L-1) |
TN /(mg.L-1) |
COD/ TN |
BOD /(mg.L-1) |
BOD /COD |
|
滲濾液 |
16750 |
4000 |
4400 |
3.8 |
5650 |
0.34 |
|
糞便污水 |
17050 |
932 |
1168 |
14.6 |
10550 |
0.62 |
|
城市污水 |
125 |
20 |
23 |
5.4 |
54 |
0.43 |
|
混合污水 |
146 |
26.3 |
29.1 |
5.9 |
132 |
0.75 |
為保證數(shù)據(jù)的可靠性,，每組試驗(yàn)取數(shù)日平行試驗(yàn)均值作為最后結(jié)果。取樣頻率為2次/d,，主要水質(zhì)分析項(xiàng)目有COD,、NH3-N,、TN、NO3--N和NO2--N等,，采用國家標(biāo)準(zhǔn)分析方法測試,。DO和pH分別采用HACHsc100 在線溶氧儀和CYBERSCAN510型pH計(jì)測定。
2 結(jié)果與討論
2.1 正交試驗(yàn)結(jié)果及統(tǒng)計(jì)分析
按照L9(34)安排試驗(yàn),，以NH3-N,、TN和COD去除率為水質(zhì)評(píng)價(jià)指標(biāo)，9種試驗(yàn)方案下對(duì)污染物的去除效果及直觀分析如表3所示,。試驗(yàn)期間水溫為27～30℃,，泥齡保持20d。
表3 正交試驗(yàn)結(jié)果及直觀分析
Tab.3Orthogonalexperimental results and intuitive analysis
|
項(xiàng)目 |
試驗(yàn) 編號(hào) |
A |
B |
C |
D |
評(píng)價(jià)指標(biāo) |
||
|
COD 去除率/% |
NH3-N 去除率/% |
TN 去除率/% |
||||||
|
試驗(yàn) 結(jié)果 |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
79.8 |
78.1 |
53.0 |
|
2 |
1 |
2 |
2 |
2 |
80.7 |
95.2 |
61.8 |
|
|
3 |
1 |
3 |
3 |
3 |
82.5 |
95.9 |
41.4 |
|
|
4 |
2 |
1 |
2 |
3 |
76.6 |
69.3 |
36.2 |
|
|
5 |
2 |
2 |
3 |
1 |
76.8 |
80.9 |
51.2 |
|
|
6 |
2 |
3 |
1 |
2 |
76.5 |
81.9 |
45.4 |
|
|
7 |
3 |
1 |
3 |
2 |
71.2 |
48.9 |
49.7 |
|
|
8 |
3 |
2 |
1 |
3 |
73.9 |
51.1 |
35.4 |
|
|
9 |
3 |
3 |
2 |
1 |
73.3 |
58.3 |
38.6 |
|
|
COD 去除率極差計(jì)算 |
81.000★ |
75.867 |
76.733 |
76.633 |
||||
|
76.633 |
77.133 |
76.867★ |
76.133 |
|||||
|
72.800 |
77.433★ |
76.833 |
77.667★ |
|||||
|
R |
8.200 |
1.566 |
0.134 |
1.534 |
||||
|
NH3-N 去除率極差計(jì)算 |
89.733★ |
65.433 |
70.367 |
72.433 |
||||
|
77.367 |
75.733 |
74.267 |
75.333★ |
|||||
|
52.767 |
78.700★ |
75.233★ |
72.100 |
|||||
|
R |
36.966 |
13.267 |
4.866 |
3.233 |
||||
|
TN 去除率極差計(jì)算 |
52.067★ |
46.300 |
44.600 |
47.600 |
||||
|
44.267 |
49.467★ |
45.533 |
52.300★ |
|||||
|
41.233 |
41.800 |
47.433★ |
37.667 |
|||||
|
R |
10.834 |
7.667 |
2.833 |
14.633 |
||||
|
注：★代表最優(yōu)水平 |
||||||||
由表3看出,，COD去除率為71.2%～82.5%,，平均為76.8%;NH3-N去除率為48.9%～95.9%，平均為73.3%;TN去除率為35.4%～61.8%,，平均為45.9%,。TN去除率相對(duì)偏低，但據(jù)文獻(xiàn)[19]提供的理論公式計(jì)算,，TN理論去除率為48.8%～74.5%,，高于實(shí)際值12.7%～13.4%，說明若嚴(yán)格控制操作條件環(huán)境保護(hù),，TN去除率還有較大提升潛力,。相對(duì)而言，氮的去除受工藝條件影響較大,，而COD去除則表現(xiàn)較為穩(wěn)定,。
極差可反映各因素對(duì)混合污水處理效能影響的主次順序。比較極差大小可知：對(duì)于去除COD,，A>B>D>C,，即主次順序?yàn)樗νＡ魰r(shí)間>好氧池溶解氧濃度>混合液回流比>污泥回流比;對(duì)于去除NH3-N，A>B>C>D,，即主次順序?yàn)樗νＡ魰r(shí)間>好氧池溶解氧濃度>污泥回流比>混合液回流比;對(duì)于去除TN,，D>A>B>C，即主次順序?yàn)榛旌弦夯亓鞅?gt;水力停留時(shí)間>好氧池溶解氧濃度>污泥回流比,，其中混合液回流比和水力停留時(shí)間的極差分別為14.633和10.834,，影響力接近。
方差分析[20]判斷各因素影響的顯著性,，得到表4,。
表4方差分析表
Tab.4 Anova table
|
方差 來源 |
偏差平方和 |
自 由 度 |
F |
F臨界值/顯著性 |
||||||
|
氨氮 |
總氮 |
COD |
氨氮 |
總氮 |
COD |
氨氮 |
總氮 |
COD |
||
|
A |
2124.63 |
187.40 |
101.0 |
2 |
111.96 |
14.98 |
27.53 |
F0.01(2,2)=99.0 /*** |
F0.1(2,2)=9.0 /* |
F0.05(2,2)= 19.0/** |
|
B |
290.90 |
89.06 |
4.15 |
2 |
15.33 |
7.12 |
1.13 |
F0.1(2,2)=9.0 /* |
||
|
C |
39.83 |
12.51 |
0.03 |
2 |
2.10 |
1.00 |
0.01 |
|||
|
D |
18.98 |
334.9 |
3.67 |
2 |
1.00 |
26.77 |
1.00 |
F0.05(2,2)= 19.0/** |
||
|
誤差 |
18.98 |
12.51 |
3.67 |
|||||||
|
注：***表示影響顯著，**表示影響較大，*表示影響較小 |
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比較表4所列各因素的F和F臨界值可知,，對(duì)于硝化,，F(xiàn)A> F0.01，F(xiàn)B> F0.1,，水力停留時(shí)間影響顯著,，好氧池溶解氧濃度影響較小，污泥回流比和混合液回流比基本無影響;對(duì)于反硝化,，F(xiàn)D> F0.05,，F(xiàn)A> F0.1， 混合液回流比影響較大,，水力停留時(shí)間影響較小,，好氧池溶解氧濃度和污泥回流比基本無影響;對(duì)于去除有機(jī)物，F(xiàn)A> F0.05,，水力停留時(shí)間影響較大,，其他因素基本無影響。
由上述分析得到,，水力停留時(shí)間是唯一對(duì)所有指標(biāo)都有影響的因素,，且影響力較大，污泥回流比則基本無影響,。結(jié)合表3,，當(dāng)延長水力停留時(shí)間，例如由7h(7#～9#試驗(yàn))延長到11h(1#～3#試驗(yàn))時(shí),，氨氮去除率由48.9%～58.3%增至78.1%～95.9%,，平均增幅為36.9%;總氮去除率由35.4%～49.7%升至41.4%～61.8%，平均增幅為10.9%;COD去除率由71.2%～73.9%提高到79.8%～82.5%,，平均增幅為8.2%,。各項(xiàng)指標(biāo)去除率均出現(xiàn)不同程度的增幅，以硝化率最為明顯,。這是因?yàn)镠RT短,，硝化、反硝化作用進(jìn)行得不充分,，吸附于基質(zhì)上的大量氨氮未來得及轉(zhuǎn)化便隨出水流出了系統(tǒng)[21]; HRT長,，為硝化反硝化反應(yīng)提供所需了時(shí)間,，處理效果可獲得首要保障,。從試驗(yàn)結(jié)果看，延長水力停留時(shí)間是提高混合污水處理效果,，特別是硝化效果的最為簡捷有效手段,。
2.2 最佳工況的確定及效果分析
由表3得到各個(gè)因素的最優(yōu)水平組合環(huán)境保護(hù)，如表5所示。
表5 不同評(píng)價(jià)指標(biāo)的最優(yōu)水平
Tab.5 Evaluation of the optimal level of different
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項(xiàng)目 |
最優(yōu)水平 |
|||
|
HRT/h |
DO/( mg.L-1) |
R/% |
r/% |
|
|
COD去除率 |
11 |
4 |
80 |
300 |
|
NH3-N去除率 |
11 |
4 |
100 |
200 |
|
TN去除率 |
11 |
3 |
100 |
200 |
由表5看到,，除HRT外,，不同指標(biāo)其他因素的最優(yōu)水平有所不同。對(duì)于DO水平,，TN為3mg/L,，而NH3-N和COD則為4mg/L。結(jié)合表3,，當(dāng)DO由3mg/L升至4mg/L時(shí),，NH3-N平均去除率增長了2.97%，而COD平均去除率則提高了0.3%,，去除效果相差不大,，同時(shí)考慮能耗，以及過度曝氣導(dǎo)致回流至缺氧池的溶解氧增加而影響反硝化等因素,，DO濃度取3mg/L,。對(duì)于污泥回流比，NH3-N和TN為100%,，而COD為80%,。當(dāng)污泥回流比由80%增至100%時(shí)，COD去除率僅變化了0.03%,，因此,，污泥回流比統(tǒng)一取100%。同理,，混合液回流比取200%,。
綜上，確定系統(tǒng)最佳運(yùn)行參數(shù)為：HRT=11h,、DO=3mg/L,、R=100%、r=200%,。保持該條件,，在水溫為28～34℃，泥齡為20d時(shí)運(yùn)行15d,，結(jié)果如圖2～4所示,。
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圖3 最佳工況下TN去除效果 Fig.3 Removal effect of TN on opitimal operation parameters |
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圖2 最佳工況下NH3-N去除效果 Fig.2 Removal effect of NH3-N on opitimal operation parameters |
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圖4 最佳工況下COD去除效果 Fig.4 Removal effect of COD on opitimal operation parameters |
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圖4 最佳工況下COD去除效果 Fig.4 Removal effect of COD on opitimal operation parameters |
在最優(yōu)工況下，脫氮除碳率相對(duì)較高,，污染物去除效果良好,、穩(wěn)定。當(dāng)進(jìn)水COD為123~195mg/L時(shí),，出水COD最低為16mg/L,，最高為30 mg/L,，去除率為77.8～89.6%，平均為85.0%;當(dāng)進(jìn)水NH3-N為21.9~30.4mg/L時(shí),，出水NH3-N為0.5 ～1.3 mg/L,，硝化率高達(dá)95.0～97.9%，平均為96.5%;當(dāng)進(jìn)水TN為25.7~34.7mg/L時(shí),，出水TN在8.6mg/L到12.6mg/L之間變化,，去除率為62.2～68.7%，平均為65.1%網(wǎng),。各項(xiàng)指標(biāo)出水濃度均滿足國家一級(jí)A排放標(biāo)準(zhǔn),。較表3所列常規(guī)工況，COD,、NH3-N和TN去除率分別提高了8.2%,、23.2%和19.2%，氮的去除率漲幅較大,。工藝優(yōu)化后有效解決了混合處理后面臨的最嚴(yán)重問題,，
即脫氮率低的問題。
上述結(jié)果說明滲濾液,、糞便污水與城市污水同時(shí)處理也可以實(shí)現(xiàn)同時(shí)達(dá)標(biāo),。除大量城市污水的緩沖、稀釋作用外,，還有一個(gè)重要原因分析是高碳糞便污水為城市污水補(bǔ)充了充足的碳源,。通過計(jì)算可以證明：該工況下COD去除量與TN去除量的比值為5.40～8.74，平均為7.19,，是全程反硝化脫氮所需理論有機(jī)碳源(2.86g /gNO3--N)的2.5倍[22],。該計(jì)算結(jié)果從另一角度說明糞便污水可做為外加碳源，適量添加到城市污水處理系統(tǒng)中,，提高生化處理效率,。
出水氮的形態(tài)主要有氨氮、有機(jī)氮,、硝酸鹽氮和亞硝酸鹽氮[23],。分析最佳工況下出水氮的形態(tài)(表5)可知，其主要形態(tài)為硝酸鹽氮,，平均濃度為8.52mg/L環(huán)境保護(hù),，占總濃度的83.37%，亞硝酸鹽氮比例最小,，為2.45%,。說明氮主要通過全程硝化反硝化途徑[24-26]去除。在后續(xù)研究中可考慮通過短程硝化反硝化,、同步硝化反硝化等途徑脫氮,，進(jìn)一步節(jié)約能耗[27-29]，實(shí)現(xiàn)混合污水處理系統(tǒng)高效經(jīng)濟(jì)運(yùn)行,。
表5 最優(yōu)工況下出水氮的形態(tài)
Tab.5 Theoptimal conditions effluent TN composition analysis
|
項(xiàng)目 |
氨氮 |
有機(jī)氮 |
硝酸鹽氮 |
亞硝酸鹽氮 |
|
濃度/(mg.L-1) |
0.75 |
0.70 |
8.52 |
0.25 |
|
占出水總濃度比例/% |
7.33 |
6.85 |
83.37 |
2.45 |
4 結(jié)論
(1)在水力停留時(shí)間,、好氧池溶解氧濃度、污泥回流比和混合液回流比4個(gè)影響因素中,，水力停留時(shí)間起決定性控制作用;延長水力停留時(shí)間是提高混合污水處理效果,，特別是硝化效果的最為簡捷有效手段。
(2)當(dāng)垃圾滲濾液,、糞便污水和城市污水混合比為0.2:1.0:400,、水溫為28～34℃,、泥齡為20d時(shí),，正交試驗(yàn)得到混合污水同步脫氮除碳最佳運(yùn)行參數(shù)是：HRT=11h、DO=3mg/L,、R=100%,、r=200%，此時(shí)COD,、NH3-N和TN平均去除率分別為85.0%,、96.5%和65.1%,，出水濃度均在國家一級(jí)A排放標(biāo)準(zhǔn)以內(nèi)，實(shí)現(xiàn)了三種污水同時(shí)處理同時(shí)達(dá)標(biāo),。較常規(guī)工況,，COD、NH3-N和TN去除率分別提高了8.2%,、23.2%和19.2%,，氮的去除率漲幅較大，工藝優(yōu)化后有效解決了混合處理后面臨的脫氮率低的嚴(yán)重問題,。
(3)糞便污水可做為外加碳源，適量添加到城市污水處理系統(tǒng)中,，提高生化處理效率,。
據(jù)統(tǒng)計(jì)，廣州地區(qū)月平均氣溫一年中約有8～9個(gè)月在20℃以上,，約有6～7個(gè)月在25℃以上,，2009年和2010年廣州地區(qū)平均氣溫分別為22.3℃和23.2℃,，與試驗(yàn)期間水溫接近，因此試驗(yàn)工況和結(jié)果具有一定的代表性,，利于解決廣州地區(qū)城市污水廠混合污水處理系統(tǒng)運(yùn)營管理中出現(xiàn)的矛盾,。在條件適宜時(shí)，本研究提出的運(yùn)行模式也可借鑒到其他城市污水廠,，用于解決滲濾液和糞便污水處置問題,，節(jié)約投資與能耗，改善水生態(tài)環(huán)境,。
參考文獻(xiàn)：
[1]徐崢勇,，楊朝暉，曾光明,，等.序批式生物膜反應(yīng)器(SBBR)處理高氨氮滲濾液的脫氮機(jī)理研究[J].環(huán)境科學(xué)學(xué)報(bào),，2006，26(1)：55-60
[2]魯寧,，周健,，何強(qiáng).高濃度糞便污水處理廠泡沫成因及控制措施研究[J].中國給水排水，2007,，23(13):45~48
[3]周彥,，濮文虹，楊昌柱,，等.動(dòng)態(tài)膜-生物反應(yīng)器對(duì)化糞池廢水的處理[J].環(huán)境科學(xué)與技術(shù),，2007，30(5)：75~77
[4]Y.Magara,，K.Nishimura,M.Itoh,，M.Tanaka.Biological denitrificationsystem with membrane separation for col-lective human excreta treatmentplant.Wat. Sci. Tech.，1992,，25(10)：241~251
[5]But.E.P,，Morse.G.K，Guy.J.A,Lester.J.N.Co-recyclingof sludge and municipal waste：a cost-benefit analysis. En-viron.Technol.,，1998,，19：1163~1175
[6]陳瑜.成都地區(qū)垃圾滲濾液-城市污水合并處理可行性研究[M].西南交通大學(xué)碩士學(xué)位，2008:28-30
[7]But.E.P,，Morse.G.K,，Guy.J.A，Lester.J.N.Co-recycling ofsludge and municipal waste：a cost-benefit analysis. En-viron.Technol,，1998,，19：1163-1175
[8]石明巖，馮兆繼,，余建恒,，等.垃圾滲濾液與城市污水同步脫氮影響因素分析[J]. 廣州大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版)2010,，9(3)：56-59
[9]石明巖，莫東華,，馮兆繼,，等.糞便污水與城市污水混合脫氮試驗(yàn)[J].蘭州理工大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版)，2009,，35(4)：65-69
[10]余建恒,，趙淑賢,，夏耿東,，等.接入垃圾滲濾液對(duì)城市污水廠運(yùn)行的影響與對(duì)策[J]. 中國給水排水，2010,，26(4)：95-97
[11]何康生,，余建恒，葉恒朋,，等.糞便水對(duì)大坦沙污水廠生產(chǎn)運(yùn)行的影響及控制措施[J].中國給水排水.2007,，23(24)：92-94
[12]石明巖，馮兆繼,，余建恒,，等.城市污水混合垃圾滲濾液脫氮試驗(yàn)研究[J].環(huán)境工程，2010,，28(5)：39-46
[13]石明巖,，馮兆繼，余建恒,，等.垃圾滲濾液與城市污水合并處理脫氮[J].節(jié)水灌溉,，2009，8：10-12
[14]石明巖,，莫東華,，馮兆繼，等.糞便污水與城市污水合并處理脫氮特性[J].合肥工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版),，2009,，32(8)：1178-1182
[15]石明巖，莫東華,，馮兆繼,，等.糞便污水與城市污水同步脫氮的優(yōu)化控制[J]. 安徽農(nóng)業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)，2011,，38(1)：95-100
[16]石明巖,，莫東華，馮兆繼,，等.南方地區(qū)垃圾滲濾液,、糞便污水與城市污水合并處理初步研究[J].給水排水,，2010，36(4)：39-43
[17]王偉峰,，周少奇,，余建恒，等.糞便水,、滲濾液與城市污水合并處理的效果分析[J].中國給水排水,，2010，26(15)：19-22
[18]藍(lán)梅,，周雪飛,，顧國維.ASM1模型參數(shù)的多因素靈敏度分析[J].中國給水排水，2006,，22(23)：56-58
[19]馮兆繼,，石明巖，莫東華.倒置A2/O工藝氮平衡與脫氮效率的分析[J].化工環(huán)保,，2008,，28(5)：388~390
[20]張忠樸.試驗(yàn)設(shè)計(jì)速學(xué)活用法[M].廣州:廣東經(jīng)濟(jì)出版社，2005.123-135
[21]黃娟,，王世和,，雒維國，等.基于遺傳神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的人工濕地脫氮效果影響因素研究[J]. 中國給水排水,，2007,，23(9)：10-14
[22]GoronszyM. C. Course Noteson intermittently operated activated sludge plants. Australia: Department of Chemi-calEngineering, University of Queensland,1992
[23]鄭興燦，李亞新.污水除磷脫氮技術(shù)[M].北京：中國建筑工業(yè)出版社,，1998,，11
[24]Metcalfand Eddy Inc.Wastewater engineering treatment and reuse[M].4th.Beijing:Tsinghua University Press，2003:284-288
[25]Chen S,，Sun D Z,，Chung J S.Simultaneousremoval of COD and ammonium from landfill leachate using anaerobic-aerobicmoving-bed biofilm reactor system[J].Waste Management，2008,，28(2):339-346
[26]QureshiA,，Lo K V，Liao P H,，et al.Real-time treatmentof dairy manure:Implication of oxidation reduction potential regimes tonutrient management strategies[J].Bioresource Technology,，2008，99(5):1169-1176
[27]BECCARIM,，MARANI E,，RAMADORIR,et al.Ki-netic of dissin ilatory nitrate and nitrite reduction in sus-pendedgrowth culture[ J]. JWat Pollut Control Fed,1983，55：58-64
[28]TURK O, MAVINIC D S. Benefits ofusing selective in-hibition to removenitrogen from highly nitrogenous wastes[J]. Environ Technol Lett，1987,，8:：419-426
[29]ZHAOHW, MAVINIC DS, OLDHAMWK. Controllingfactorsfor si-multaneousnitrification and denitrification in a two-stage intermittent aeration processtreating domestic sewage[J].Water Research,，1999，33(4):：971-978
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